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俄罗斯全苏管材科学研究所在SMN液压试验挤压机上装置采用圆锥形芯棒挤压管材的专用工具，不锈钢软管可以保证在同一支试验钢管上的延伸系数在的范围内变化。试验时挤压筒内衬的直径为挤压模模孔的直径为39mm，锥形芯棒和挤压坯料的尺寸。在所示的挤压工模具配置的条件下，挤压时作用于坯料金属上的挤压力可以达到。在挤压有壁厚变化的试样管时，每个时刻的延伸系数计算后，得到所挤压出钢管的长度与锥形芯棒相应的半的关系如下通过挤压和研究具有变化壁厚的钢管，可以建立起临界延伸系数与坯料加热温度的关系图表，确定最佳塑性温度范围和在该温度允许的变形量。在进行具有变化壁厚钢管的挤压试验时，芯棒尺寸的确定应考虑到在挤压时能

2018-12

不锈钢金属软管的坯料

不同品种坯料加热工艺的选择对于碳素钢和低合金钢挤压坯料，采用环形炉直接加热到工艺规定的温对于不锈钢等高合金钢及合金挤压坯料，采用环形炉预热至坯料材料的无氧化高温度一般为750 - 80 ，然后在立式工频感应加热炉中快速加热至工艺定的温度（挤压温度+20 -500C)。应注意的是穿子前的坯料加热应确保沿坯料长度和横截面上达到最小的温差不锈钢软管如果坯料上任意两点的出炉温差不超过30℃，则在坯料运输期间，温度差能够得到补偿，不会影响穿子后空心坯料的同心度。重要的是，穿孔坯料的加热要保持对称。为了保证穿子后挤压前坯料温度沿长度和横截面上的分布更加均在经立式工频再加热炉加热之后，采用采用专门的电阻均热

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不锈钢金属软管的挤压过程

挤压前的空心坯一般都只是从850 -950℃加热到挤压温度。影响穿孔后热空心坯料热损失的因素很多，因此，进入再加热炉的空心坯的温度波动范围很大。并且，空心坯内表面温度一般都比外表面高50 - 150℃。因此，再加热的目的主要是要提高空心坯外表面的温度，而不是提高内表面的温度。不锈钢软管采用立式高频感应再加热炉，可以保证准确地将空心坯加热到指定的温度在选择材料的变形温度范围时，必须注意到要使变形过程中温度的提高不会引起金属中的组织转变或晶粒长大现象产生。在挤压奥氏体钢钢管时，高的加热温度和大的变形量引起变形结束时金属温度的急剧升高、奥氏体晶粒长大和抗拉强度的降低。而在挤压铁素体钢钢管时，由于同样

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不锈钢金属软管的氧化

钢挤压过程中，坯料的加热有以下两种工艺情况穿孔前，实心坯料与预钻孔的空心坯料的加热挤压前，穿孔或钻子空心坯料的加热与再加热。经以上两种工艺加热后的实心坯料和空心坯料，在穿孔和挤压时都必须满足坯料金属变形温度均匀分布的要求。因为在穿子和挤压的工艺过程中，任何坯料金属变形温度的不均匀，都会引起金属变形抗力不均匀，从而导致其变形分布的不均匀，最终导致挤压制品缺陷的产生。挤压坯料加热方式的选择取决于产品的品种。而不同的坯料（空心坯或实心坯）的加热，都必须适应其不同变形特点和由此提出的不同的工艺要求。挤压坯料变形前加热的一个共同要求是坯料表面的无氧化。不锈钢坯料无氧化加热的方法很多，如盐浴炉加热、玻璃浴

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不锈钢金属软管的流动速度

挤压比即挤压时的变形程度。不锈钢软管如果挤压机的能力许可，则挤压比越大越好。一般钢挤压时的挤压比在10 -60 之间。而对于铸坯，挤压比应大干20。因为只有大的变形量才能改变铸态组织，得到细小的晶粒，提高挤压制品的质量。也有资料介绍，认为对于铸坯的挤压比取35是最为合适的。不过应该注意的是过大的挤压比，将导致过大的金属流动速度，使变形剧烈，当润滑剂不能满足要求时，某些材料的制品表面会有形成裂纹的危险。·所示为挤压比、比压和变形抗力之间的关系。此图对于选择挤压比十分有用。此外，在选择坯料尺寸时，还应该考虑到挤压成品的定尺长度、辅助设备的能力等因素。列出了部分钢挤压机采用的坯料尺寸9 坯料长度一般

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不锈钢金属软管的润滑剂

由于变形功和摩擦发热的作用使坯料内孔温度升高，而外表面因为热量的扩散和工模具的吸热使其温度降低。根据试验数据，不锈钢软管坯料内孔的温度一般要比外表面温度高80 -150℃以上，空心坯料的感应再加热就是在这种条件下进行的。而在高温感应加热时，由于坯料的电流穿透深度较大，如加热时间较长，或采用大功率加热，则会使坯料内孔的温度进一步升高。这是不希望的。希望得到的是，空心坯料通过在挤压前的再加热，内表面的温度略低于外表面，以便在挤压后钢管的内外表面温差最小。为此，曾有人提出，穿孔前坯料的感应加热采用工频加热炉。而穿孔后挤压前的空心坯料的感应再加热采用高频加热炉更为有利。所示为坯料在各个阶段经感应加热后

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不锈钢金属软管的磁性转变

加热到磁性转变点以上温度的钢中，感抗为电感为频率等于有效电阻R，而金属内部的功率因数为。当电磁波落到金属表面上时，涡流密度的振幅是按照指数规律由金属表面向金属深处逐渐减小的。这就形成了金属表面层的电。流透入深度电流在金属中所产生的热量与电流值的平方成正比，即焦耳一楞茨定律坯料感应加热时，在电流穿透深度层中，不锈钢软管所发出的热量各占坯料感应加热所需总热量的90左右，而坯料金属探层处所产生的热量总共不到感应加热过程的万能性，是对各种断面形状及其长度之比的坯料都能满足加热温度均匀的要求，但其主要的缺点是，变频时需要消耗所用电能的冷坯料经加热后，一般在径向和轴向存在温差。当感应线圈的端部补偿调整空心

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不锈钢金属软管的电磁振荡

磁导率也是在确定感应加热参数时必须考虑的钢的重要特性，是磁感应强度与磁场强度H的比例系数，钢和铸铁的感应加热磁场中的工作物的截面上不均衡地发出热量为基础的。为了阐明钢和铸铁感应加热的规律性嘲尊研究当感应器产生的平面电磁波到金属工作物表面上时的情况，及其在金属中的衰减过程。室温下相对磁导率与磁场强度H 的关系曲线。在空气中，感应器与工作物的间隙电常数，经由推导可知无论电磁波以何种角度落到金属坯料上，其在坯料内部将总是向垂直于金属坯料表面的方向传播表面的曲率半径大于金属中的波长波的振幅是根据其以相应速度刃向金属内推进的程度而逐渐减小的。所示为进入金属中的电磁波。在空气中的波长的一半用，在金属表示

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不锈钢金属软管的电阻

不同形状坯料加热电流频率和加热时间的选择方法如下，非实心圆柱形坯料选择加热电流频率及加热时间，原则上与实心形坯料相同。矩形断面坯料电流频率及加热时间的选择与圆柱形坯料一样，但必须把断面的短边作为圆柱形坯料的直径。不锈钢软管钢管感应加热电流频率的选择原则为：坯料加热时间的确定与实心圆柱形坯料相同，但应把管壁厚度作为实心圆柱形坯料的半径。复杂断面坯料加热时，电流频率按尺寸小的断面选择；加热时间按已选的频率，再按尺寸大的断面来选择。在圆柱形螺线管式感应圈中，电流线集中朝向螺线管里边的表面区域，这称为线圈效应。在计算金属感应加热的参数和规范时．必须考虑袖加执材料的电阻率p和磁导率与温度的关系工作物的

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不锈钢金属软管的热范围

频率而在热规范时，不锈钢软管则按上述原则选频。但选用双频时应该是经济的。要减少感应加热时间，主要应考虑缩短坯料中心的加热时间。在一定的电流频率下，这会引起坯料表里温差的增加。一般坯料表里温差控制在100之内。这个数值就明确了提高加热速度的极限，即限定了坯料的加热时间。对于不同断面尺古的坯料，采用不同频率的电流时，其加热时间是不同的。在规定的温差下，金属穿透加热的最短允许时间可用理论方法计算。但实际上用实验数据更为准确和便捷。由示波器记录的坯料表面及中心温度的升高过程可以看出，在加热后期，即加热终图：了的均热时，中心温度超过表面温度采用感应加热炉加热时，加热时间很短，当感应炉的功率、电压、电

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